圖5.4給出了在第一次墩粗后截面的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，墩粗后的高度為250mm,從圖中可以看出，鍛件截面有效應(yīng)變大部分區(qū)域能達到0.7左右，特別是截面中心區(qū)域有效應(yīng)變明顯比周圍要大，同時大部分區(qū)域的應(yīng)力達到50MPa左右，說明墩粗達到了使鍛件充分變形的目的。

圖5.5給出了在第一次拔長以后的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，從圖中可看出，在經(jīng)過一輪拔長之后，坯料的有效應(yīng)變有了大幅度的增加，尤其是中心區(qū)域幾乎達到3.0左右，而表面區(qū)域也達到2.15左右，大部分的應(yīng)力也都能達到42.0MPa左右，可以說明拔長工藝能增大坯料變形，使其變形充分。因此，在鍛造方案設(shè)計上，拔長的工序是必不可少的。

圖5.6給出了在第二次墩粗后截面的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，在經(jīng)過第二步墩粗后，鍛件截面有效應(yīng)變大部分區(qū)域能達到2.74左右，中心區(qū)域達到3.66，而且大部分區(qū)域的應(yīng)力達到37MPa左右。

圖5.7給出了在第二次拔長以后的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，從圖中可看出，在經(jīng)過第二步拔長之后，坯料的有效應(yīng)變又有了大幅度的增加，尤其是中心區(qū)域幾乎達到5.11左右，而表面區(qū)域也達到4.10左右，大部分的應(yīng)力也都能達到37.0MPa左右。

圖5.8給出了在第三次墩粗后截面的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，在經(jīng)過第三步墩粗后，鍛件截面有效應(yīng)變大部分區(qū)域能達到4.78左右，中心區(qū)域達到6.2，而且大部分區(qū)域的應(yīng)力達到37MPa左右。

圖5.9給出了在第三次拔長以后的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，從圖中可看出，在經(jīng)過第三步拔長之后，坯料的有效應(yīng)變繼續(xù)有了大幅度的增加，尤其是中心區(qū)域幾乎達到8.25左右，而表面區(qū)域也達到7.40左右，大部分的應(yīng)力也都能達到38.0MPa左右。

圖5.10給出了在第四次墩粗后截面的等效應(yīng)變應(yīng)力分布圖，在經(jīng)過第四步墩粗后，鍛件截面有效應(yīng)變大部分區(qū)域能達到8.2左右，中心區(qū)域達到9.56，而且大部分區(qū)域的應(yīng)力達到36MPa左右。

圖5.11給出了該方案的最終鍛件的等效應(yīng)變分布圖，從圖中看出，鍛件的大部分區(qū)域應(yīng)變達到9.0以上，中心區(qū)域達到10.2，這是因為鍛件經(jīng)過四次墩粗和三次拔長的工藝使得鍛件反復(fù)變形所致。